成都三氯化鋁廠家
２．１　三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響　　

將總質(zhì)量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質(zhì)的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分?jǐn)?shù)）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉(zhuǎn)速為５４１ｒ／ｍｉｎ。

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成都三氯化鋁廠家

２．１三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響

將總質(zhì)量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質(zhì)的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分?jǐn)?shù)）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉(zhuǎn)速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球?yàn)椋玻搭w直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結(jié)果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當(dāng)加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當(dāng)摻雜量由２％（摩爾分?jǐn)?shù)）增加至４％（摩爾分?jǐn)?shù)）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），較摻雜前增加了０．８％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。繼續(xù)增加三氯化鋁至８％（摩爾分?jǐn)?shù)）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）?？梢?，三氯化鋁為４％（摩爾分?jǐn)?shù)）時體系的脫氫性能佳。

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２．１三氯化鋁摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響

將總質(zhì)量為０．５ｇ的ＭｇＨ２、Ｌｉ３ＡｌＨ６、三氯化鋁三種物料按比例一次性加入球磨罐中，其中ＭｇＨ２和Ｌｉ３ＡｌＨ６的物質(zhì)的量比為４∶１，三氯化鋁的摻雜量（摩爾分?jǐn)?shù)）分別為０、２％、４％和８％；在球磨時間為２．０ｈ，轉(zhuǎn)速為５４１ｒ／ｍｉｎ，球磨氣氛為高純氬氣和磨球?yàn)椋玻搭w直徑為１０ｍｍ的不銹鋼球的條件下制備系列儲氫材料。
采用熱分析方法考察了三氯化鋁的摻雜量對４ＭｇＨ２－Ｌｉ３ＡｌＨ６體系脫氫性能的影響，結(jié)果見圖１。從圖１中可以看出，樣品的脫氫過程可分為兩個階段：未摻雜三氯化鋁的樣品的*階段起始脫氫溫度約為１７３℃，第二階段起始脫氫溫度約為２３５℃；同時，當(dāng)加熱到４００℃時總脫氫量為５．５％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。而添加三氯化鋁后，隨著三氯化鋁摻雜量的增加，起始脫氫溫度逐漸降低且總脫氫量逐漸增加。當(dāng)摻雜量由２％（摩爾分?jǐn)?shù)）增加至４％（摩爾分?jǐn)?shù)）時，該體系*階段的起始脫氫溫度降至１３０℃左右，比未摻雜的４ＭｇＨ２＋Ｌｉ３ＡｌＨ６降低約４３℃；第二階段起始脫氫溫度由原來的２３５℃降至２０１℃，降低了近３４℃；且４００℃時總脫氫量約為６．３％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)），較摻雜前增加了０．８％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。繼續(xù)增加三氯化鋁至８％（摩爾分?jǐn)?shù)）時，起始脫氫溫度略有升高，且４００℃時總脫氫量減小為４．９％（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）?？梢姡然X為４％（摩爾分?jǐn)?shù)）時體系的脫氫性能佳。

關(guān)鍵詞：球磨罐

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