ZG35Cr25Ni12?近年來(lái)，在對(duì)該合金研究不斷深化和對(duì)該合金應(yīng)用不斷擴(kuò)大的基礎(chǔ)上，為和成本，發(fā)展了很多新工藝：真空電弧重熔是采用氦氣冷卻工藝，有效減輕鈮偏析；采用成型工藝，生產(chǎn)環(huán)件，生產(chǎn)成本和縮短生產(chǎn)周期；采處理狀態(tài)的組織由γ基體、γ′、γ"、δ、NbC相組成。γ"(Ni3Nb)相是主要強(qiáng)化相，為體心四方有序結(jié)構(gòu)的亞相，呈圓盤(pán)狀在基體中彌散共格析出，在*時(shí)效或*應(yīng)用期間，有向δ相轉(zhuǎn)變的趨勢(shì)，使強(qiáng)度下降。γ′(Ni3(Al、Ti))相的數(shù)量次于γ"相，呈球狀彌散析出，對(duì)合金起一部分強(qiáng)化作用。δ相主要在晶界析出，其形貌與鍛造期間的終鍛溫度有關(guān)，終鍛溫度在900℃，形成針狀，在晶界和晶內(nèi)析出；終鍛溫度達(dá)930℃，δ相呈顆粒狀，均勻分布；終鍛溫度達(dá)950℃，δ相呈短棒狀，分布于晶界為主；終鍛溫度達(dá)980℃，在晶界析出少量針狀δ相，鍛件出現(xiàn)持久缺口性。

　　它是將零件上一些過(guò)去需要切削加工才能達(dá)到精度要求的部分直接鍛出或僅需留少量磨景。精密模鍛具有節(jié)約金屬和切削加工工時(shí)的顯著優(yōu)點(diǎn)，但是，由于強(qiáng)化了模鍛的有關(guān)環(huán)節(jié)而會(huì)使部分成本。所以，對(duì)具體產(chǎn)品是否選精密模鍛工藝生產(chǎn)應(yīng)根據(jù)生產(chǎn)成品零件的綜合經(jīng)濟(jì)指標(biāo)以及零件結(jié)構(gòu)和性能的特殊要求進(jìn)行綜合考慮。???國(guó)內(nèi)發(fā)展前景?自主化將加快，看好國(guó)內(nèi)燃?xì)廨啓C(jī)未來(lái)發(fā)展前景。燃?xì)廨啓C(jī)自主研制生產(chǎn)能力是一個(gè)重大裝備制造業(yè)發(fā)達(dá)程度的標(biāo)志之一。因此，燃?xì)廨啓C(jī)自主化是我國(guó)重點(diǎn)支持的方向之一。我國(guó)實(shí)現(xiàn)"西氣東輸"后，將普及天然氣的供應(yīng)，有關(guān)部門(mén)積極開(kāi)展燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)，小型燃?xì)廨啓C(jī)熱電聯(lián)產(chǎn)、冷熱電聯(lián)產(chǎn)，使我國(guó)具備了發(fā)展燃?xì)廨啓C(jī)的條件。今后幾年我國(guó)將進(jìn)入燃?xì)廨啓C(jī)裝機(jī)的高峰期，未來(lái)10年我國(guó)燃?xì)廨啓C(jī)的裝機(jī)總量將達(dá)到30000MW以上。???國(guó)內(nèi)生產(chǎn)能力?國(guó)內(nèi)生產(chǎn)有基礎(chǔ)積累，未來(lái)生產(chǎn)能力將逐步提動(dòng)機(jī)排氣歧管的高溫高壓廢氣為驅(qū)動(dòng)介質(zhì)，通過(guò)轉(zhuǎn)子的高速使得進(jìn)氣歧管內(nèi)的氣壓升高，達(dá)到增壓效果???作用?有害排放、噪聲污染、機(jī)械效率、效率???普及度?目前，國(guó)外的重型柴油機(jī)增壓器配臵率，中小型柴油機(jī)也在不斷增大配臵比例，如英、美、法等已達(dá)80%左右???國(guó)內(nèi)發(fā)展前景?我國(guó)廢氣渦輪增壓器的配臵比例目前還在50%以下，未來(lái)需求增長(zhǎng)空間巨大，預(yù)計(jì)"十三五"期間，需求年增速30%以上???對(duì)高溫合金需求拉動(dòng)?我國(guó)渦輪增壓器生產(chǎn)廠家所采用的渦輪葉片多為鎳基高溫合金渦輪葉輪?第五節(jié)?燃?xì)廨啓C(jī)需求市場(chǎng)分析?一、行業(yè)需求狀況分析?我國(guó)燃?xì)廨啓C(jī)未來(lái)發(fā)展???釋義?發(fā)動(dòng)機(jī)的繼續(xù)。

因此,Inconel686合金是的海洋應(yīng)用材料,如海水中的緊固件。經(jīng)冷加工強(qiáng)化后的屈服強(qiáng)度可高達(dá)150ksi(1000MPa),且具有與固溶狀態(tài)相同的耐蝕性能。Inconel686合金應(yīng)用在化工、污染控制(煙氣脫硫)、造紙、制藥和垃圾處理等腐蝕中。Inconel686的焊接材料是的鋼鐵表面堆焊耐蝕材料。　40mm厚的686合金制作的制藥設(shè)備4、美國(guó)哈氏公司HastelloyC-2000HastelloyC-2000是Haynes公司1995年的產(chǎn)品。Ni-Cr-Mo合金是以高Cr抗氧化性介質(zhì),以高M(jìn)o和W抗還原性介質(zhì)。??用于制造鐵路、貨車(chē)、軌道車(chē)輛、大巴、集裝箱、造船和建筑等領(lǐng)域。??00Cr18Mo2（SUS444）??00Cr18Mo2?SUS444???耐氯離子點(diǎn)腐蝕能力比304高與316L相當(dāng)，同時(shí)444的耐氯離子應(yīng)力腐蝕開(kāi)裂和縫隙腐蝕能力要好于304和316L，還具有的耐晶間腐蝕性能和優(yōu)良的抗高溫氧化性能。與SUS304、SUS316L比，444具有好的導(dǎo)熱性和低的系數(shù)。??可用于制造水箱、太陽(yáng)能熱水器、熱交換器、體育場(chǎng)館外裝飾，食品機(jī)械、印染機(jī)械和耐應(yīng)力腐蝕設(shè)備?3、馬氏體?執(zhí)行??類(lèi)似??特性??用途??企業(yè)??????美國(guó)??1Cr12??1Cr12??SUS403??-??可用熱處理手段其性能的鋼，強(qiáng)度、硬度較高。

　　?2?沉淀強(qiáng)化相尺寸與間距在高溫合金強(qiáng)化中具有重要的作用?3?有序沉淀相的反相籌界能對(duì)位錯(cuò)切割機(jī)制起關(guān)鍵作用?4?高溫合金的碳化物強(qiáng)化?VC主要彌散分布于γ奧氏體，尺寸約幾個(gè)nm，呈球形分布，尺寸很小的VC顆粒與γ'基體甚至存在部分共格關(guān)系，錯(cuò)配度較小。

　　因此在進(jìn)行陽(yáng)。雙相不銹鋼具有α+γ雙相組織結(jié)構(gòu)，因此其性能特點(diǎn)建有奧氏體不銹鋼和鐵素體不銹鋼的特性，是一類(lèi)度與耐蝕的不銹鋼。通常，在含C較低的情況下，Cr含量在18%~28%，Ni含量在3%~10%。測(cè)得的能很差，晶須體積為23%的復(fù)材料的室溫強(qiáng)度只有690MPa。其他制得的鎳基復(fù)件中的重要失效形式,在表面失效中,磨損占60%～80%的例,其中磨料磨損造成的損失在磨損失效中占50%[1].目前表面程技術(shù)在零件表面能方面了越來(lái)越廣泛的應(yīng)用.在礦山、水利和電力等領(lǐng)域中,惡劣的況條件要求件表面必須具備較高的耐磨粒磨損能.實(shí)踐表明,表面涂層技術(shù)不但能夠?qū)κЪM(jìn)行修復(fù),節(jié)省材料和能源,而且還能大幅度地件表面的使用能,是一種簡(jiǎn)便、有效的技術(shù)手段[2-3].近年來(lái)鎳基自熔金涂層以及采用硬質(zhì)顆粒增強(qiáng)鎳的復(fù)涂層在材料表面耐磨能方面受到日益廣泛的關(guān)注,鮑君峰[4]等人研究了WC的含量對(duì)Ni60+WC噴焊涂層組織及耐磨損能的影響.于美杰[5]等將氧火焰涂層與等離子噴涂NiCrΠCr3C2涂層耐磨粒磨損能進(jìn)行了較;陳傳忠[6-7],李士同[8]等人對(duì)Ni60及Ni60ΠWC涂層的相結(jié)構(gòu)和顯微組織進(jìn)行了詳細(xì)的分析.目前對(duì)鎳基涂層的研究熱點(diǎn)多集中在激光熔覆制備技術(shù)上[9-11].然而,激光熔覆技術(shù)成本很高,而且如果控制不當(dāng)易造成WC等低熔點(diǎn)顆粒的熔解,涂層的耐磨能.與之相,氧火焰噴焊技術(shù)成本低,藝成熟、便于操作,更具有推廣應(yīng)用的潛力[5].然而,目前對(duì)于火焰噴焊鎳基涂層的耐磨機(jī)理,別是涂層組織與其耐磨之間研究的較少.本文將采用氧火焰噴焊技術(shù)制備WC增強(qiáng)鎳基復(fù)涂層,采用SEM、XRD和TEM等技術(shù)研究其組織結(jié)構(gòu),并利用濕砂橡膠輪式磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)進(jìn)行磨粒磨損實(shí)驗(yàn),并且與鍍鉻層和沒(méi)有進(jìn)行任何防護(hù)的235鋼進(jìn)行對(duì),從而進(jìn)一步分析復(fù)噴焊層的組織結(jié)構(gòu)對(duì)其磨粒磨損能的影響,為其推廣應(yīng)用提供一定的理論指導(dǎo).1實(shí)驗(yàn)材料及111實(shí)驗(yàn)材料實(shí)驗(yàn)基材厚度為5mm的235鋼板,涂層材料為商售鎳基自熔金粉末DG.Ni6025WC粉末,粉末粒度為-300目.復(fù)粉末中Ni60的分?jǐn)?shù)為75%,碳鎢的分?jǐn)?shù)為25%,其中Ni60的成分為:ωC:0.7%～1.0%,ωCr:15%～18%,ωB:3.0%～4.5%,ωSi:3.5%～5.5%,ωFe≤5%,ωNi:余量.112涂層制備基材經(jīng)凈和噴砂處理之后,使用H-2Πh型氧火焰噴焊槍采用“一步法"制備涂層.噴焊藝參數(shù)為:氧氣壓力為0.4～0.5MPa,壓力0.03～0.06MPa,基體預(yù)熱溫度0～300℃,即基體表面剛出現(xiàn)淡黃時(shí),立刻噴一層厚度約為0.2mm的粉末,噴粉距離為150～0mm.噴粉后立刻將噴嘴與基體的距離為10～mm,集中火力進(jìn)行粉末重熔.噴粉與重熔的交替進(jìn)行,直到噴焊層達(dá)到預(yù)先設(shè)定的1mm左右的厚度.113顯微硬度用線切割加出尺寸為10mm×14mm×5mm的帶有涂層的試樣,經(jīng)過(guò)鑲嵌、初磨和拋光,然后用WilsonWolpert401MVA型顯微硬度計(jì)噴焊層截面的顯微硬度,實(shí)驗(yàn)載荷為100g,壓力保持時(shí)間為10s.由于WC增強(qiáng)的鎳噴焊層中存在多種顯微組織結(jié)構(gòu),不同的區(qū)域顯微硬度也不同,所以,分別在WC塊上、枝晶狀組織上以及在靠近結(jié)界面附近的噴焊層其顯微硬度.114磨粒磨損能磨損實(shí)驗(yàn)在MLS-225型濕砂橡膠輪式磨粒磨損實(shí)驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行,在實(shí)驗(yàn)中橡膠輪能有效地將與水混的磨粒帶到輪緣和試塊中間,并保持試塊上的壓力基本不變,非常適在同一實(shí)驗(yàn)條件下評(píng)價(jià)不同材料的耐磨能.本實(shí)驗(yàn)所用的試塊為Ni6025WC復(fù)噴焊層、表面鍍鉻的235鋼和未作防護(hù)的235鋼基體.磨粒磨損的具體實(shí)驗(yàn)參數(shù)為:磨料為40～80目的石英砂;磨損試樣所受正壓力為78.4N;橡膠輪轉(zhuǎn)速240rΠmin;砂漿由1000和1500g砂混而成.組成輪實(shí)驗(yàn)預(yù)磨500r,其磨損失重不計(jì)入累計(jì)失重.正式磨損的總轉(zhuǎn)數(shù)為10000r,用精度為0.1mg的F0001型分析天平稱量試樣,磨損前后的差值即為磨損的累計(jì)失重.115組織形貌及相結(jié)構(gòu)表征采用帶有OXFORD能譜儀的JEOLJ-6700型掃描電鏡對(duì)噴焊層截面的顯微組織、元素分布以及3種磨損試樣表面的磨損形貌進(jìn)行了分析;采用H-800型透射電鏡對(duì)噴焊層的微觀組織進(jìn)行分析.采用SIEMENSD5000型X射線衍射儀對(duì)噴焊層進(jìn)行相結(jié)構(gòu),陽(yáng)極靶為Cu靶,掃描角度從30°到90°,管壓35kV,管流30mA,積分分布較均勻,有較少量的氣孔,噴焊層中的WC粒子分布較均勻具有較尖銳的棱角,說(shuō)明鎳基自熔金熔時(shí)WC顆粒沒(méi)有熔.將圖1中矩形區(qū)域放大,并采用掃描電鏡自帶的能譜儀對(duì)噴焊層橫截面進(jìn)行元素分布線掃描,所得的界面形貌及相應(yīng)的元素線分布如圖2所示.圖2Ni6025WC噴焊層的元素線分布Fig.2ElementlinedistributionoftheNi6025WCcoating從圖2可以看出,噴焊層與基材的界面處發(fā)生了一定的互擴(kuò)散現(xiàn)象,即基材中的Fe元素向噴焊層擴(kuò)散,而噴焊層中的Ni、Cr和W等元素向基材擴(kuò)散.試樣的橫截面組織主要由4部分組成,即噴焊層(SPC)、冶金結(jié)區(qū)(MBZ)、存在大量的珠光體組織的熱影響區(qū)(HAZ)和以及未受影響的主要以鐵素體為主典型的低碳鋼組織低碳鋼基體(UAS).噴焊重熔使涂層與基材之間形成了冶金結(jié),互擴(kuò)散的結(jié)果不僅使界面處形成了冶金結(jié),而且還出現(xiàn)了組織為珠光體的熱影響區(qū),了界面兩側(cè)材料在能上的差異,大大了噴焊層與基材的結(jié)強(qiáng)度.另外,從元素的線分布征還可以看出,噴焊層中大塊帶棱角的多邊形顆粒確實(shí)是未熔的WC顆粒.采用X射線衍射儀和透射電鏡對(duì)復(fù)噴焊層進(jìn)行相結(jié)構(gòu)和微觀形貌的分析,結(jié)果如圖3和圖4所示.結(jié)文獻(xiàn)[6-9]可知:鎳基自熔金與NiΠWC的混粉末經(jīng)火焰噴焊后,形成了以γ-Ni固熔體為基體,以WC顆粒為增強(qiáng)相的復(fù)噴焊層,而且涂層中還彌散分布著大量的硬質(zhì)點(diǎn),如Cr7C3、Cr23C6和Ni3B等.212顯微硬度鍍鉻層和235鋼的平均顯微硬度分別為HV0.1890和HV0.1132.WC增強(qiáng)的鎳噴焊層不同區(qū)域的顯微硬度的值也不同,白亮的WC,枝晶狀組織和結(jié)界面附近的涂層平均顯微硬度值分別為HV0.11735.2,HV0.1942.3和HV0.1809.7.可見(jiàn)噴焊層中的平均顯微硬度值,鍍鉻層次之,213磨粒磨損能分析圖5為Ni6025WC噴焊層,鍍鉻層和235基體經(jīng)過(guò)10000r后的累計(jì)磨損失重.圖5噴焊層和鍍鉻層以及235基體的累計(jì)磨而對(duì)于金屬陶瓷復(fù)涂層的激光熔覆而言,由于硬質(zhì)陶瓷相的加入,其影響因素更為復(fù)雜,裂紋率也大大。

ZG35Cr25Ni12

　　?（2）位錯(cuò)在第二相前受阻，通過(guò)擴(kuò)散機(jī)構(gòu)繞過(guò)第二相的作用?（3）位錯(cuò)與第二相顆粒的交互作用?鐵、鎳及高溫合金中析出的γ’相，由于它與基體共格，具有與基體γ相同的晶體點(diǎn)陣，所以它能夠被在基體滑移面上的位錯(cuò)所切割，形成超點(diǎn)陣位錯(cuò)和反相疇界?！　∫皇窃?00~900℃的斜方六面體α-Cr2O3,和在氧化初期形成與金屬Cr表面的過(guò)渡結(jié)構(gòu)立方晶體的γ-Cr2O3，前者為P型半導(dǎo)體氧化物，熔點(diǎn)高達(dá)2400℃，是致密性很高的氧化膜，具有優(yōu)良的抗氧化性，但是合金表面α-Cr2O3膜與基體之間熱系數(shù)相差較大，在熱應(yīng)力作用時(shí)容易剝落。【云段金主要用于制造發(fā)動(dòng)機(jī)在80?！揪渥印考冩?、鎳鉻電熱合金、合金等線棒材、板帶材產(chǎn)品，產(chǎn)品遠(yuǎn)銷(xiāo)全，在享有較高的度和良好的聲譽(yù)。310S......超級(jí)不銹鋼(904L、F44等);鎳基合金類(lèi)材料(N08825、N08811等);高合金鋼(F91、F92、50Mn、18Cr5等);低溫鋼(SA350LF2、09MnNiD)等材料的鍛造和熱處理?yè)碛谐墒焱晟频纳a(chǎn)工藝F22合金鍛件，F(xiàn)23鍛圓鋼，F(xiàn)91電站吊桿用圓鋼，F(xiàn)92電站用美標(biāo)圓鋼.鍛打圓鋼材質(zhì)：SA182F22圓鋼、SA182F11圓鋼、SA182F91圓鋼、SA182F92圓鋼、A335F91圓鋼、A335F92圓鋼、A335F11圓鋼、A335F22圓鋼、F92、F91、F22、P91、P92、P22、WB36、P12、F11、P5、P9、12Cr1MoVG、SA106C、SA106B2Cr13、1Cr17Ni2、1Cr18Ni9Ti、316L、00Cr22Ni6Mo3N、00Cr25Ni7Mo4CuN。

其研究結(jié)果如下:通過(guò)差熱分析得出合金的DSC曲線,確定單晶合金的熱處理窗口(即固溶溫度區(qū)間),為單晶合金設(shè)計(jì)多組熱處理參數(shù),分析固溶處理前后的變化及單晶合金性能(硬度)的變化,從而確定后的佳方案。經(jīng)過(guò)固溶處理后發(fā)現(xiàn):均勻化處理和高溫固溶處理幾乎*合金的共晶和成分偏析,使成分均勻,了枝晶臂的尺寸;高溫固溶處理的溫度影響溶解后又重新析出的γ’相的尺寸、數(shù)量和立方度形貌,隨著溫度的升高,析出γ’相的尺寸不斷減小(在1320℃時(shí),尺寸佳,為355~370nm),形貌從較為的圓形逐漸變?yōu)榱⒎叫?。研究發(fā)現(xiàn),一次時(shí)效處理的溫度和時(shí)間影響γ’相的形貌、尺寸和數(shù)量,隨著一次時(shí)效溫度的升高,γ’相的尺寸逐漸增大,形貌從不規(guī)整的球形成規(guī)整的立方形,隨著一次時(shí)效時(shí)間的,γ’相的立方度呈現(xiàn)出先變好后變差的趨勢(shì),溫度過(guò)高(1200℃),γ’相的邊角鈍化,出現(xiàn)部分γ’相互相連接的現(xiàn)象。這臺(tái)設(shè)備的粉末處理能力是400kg/h。還有由俄輕合金研究院設(shè)計(jì)制造的的ONY-2型電磁場(chǎng)粉末脫氣處理設(shè)備,可使粒度為50～1000μm的粉末在加熱到1000℃和真空度為1.33×10-2Pa時(shí),粉末不燒結(jié),其原理是在電磁場(chǎng)的作用下粉末形成環(huán)流,加之粉末顆粒直徑大小不均(存在著粒度分布的區(qū)間),因此在粉末中,存在著溫度梯度和粉末層能量釋放(熱能傳遞不均勻),從而達(dá)到在高真空下脫氣的目的。研究結(jié)果表明,在ONY-2上,如果采用500～750℃,1.33×10-2Pa的工藝參數(shù)進(jìn)行脫氣處理,可使粉末中的剩余氣體含量達(dá)到1.5×10-6m3/kg,這一指標(biāo)已足夠保證粉末的氣體含量對(duì)熱等靜壓成形工藝的無(wú)影響?！　∥靼叉嚮辖?01不銹鋼板零割熔池流動(dòng)性差，性差，穿透力小，熔深淺鈦及鈦合金鎳及鎳基合金N10276/C-276N06625/ALLOY625N08825/ALLOY825N06022/C-22N08020/ALLOY20N06600/ALLOY600N08800/ALLOY800N08810/。　　各種材質(zhì)、規(guī)格的鍋爐板、容器板、板、45#鋼、普碳低合金、低合金板等現(xiàn)貨資源；定軋各種材質(zhì)、規(guī)格的高建鋼、Z向鋼、高建Z向鋼、管線鋼、度低合金、鍋爐板、容器板、45#鋼、橋梁板、造船板、普板、低合金板、熱軋卷板；冷軋卷板等。

ZG35Cr25Ni12水泥廠ZG35Cr25Ni12襯板高溫耐燒因此，*以來(lái)15CrMo鋼組織中珠光體球化程度常被廣泛用于判定該類(lèi)鋼使用可靠性的重要判據(jù)之一。鉻不銹鋼、鉻鎳不銹鋼、鉻錳氮不銹鋼、鉻鎳鉬不銹鋼以及超低碳不銹鋼、高鉬不銹鋼、高純不銹鋼等；下面看下這款不銹鋼的化學(xué)成份：●0Cr18Ni12Mo2Ti鋼號(hào)簡(jiǎn)介：0Cr18Ni12Mo2Ti是為解決0Cr17Ni12Mo2的晶間腐蝕問(wèn)題而發(fā)展起來(lái)的鋼種。與0Cr17Ni12Mo2相比，由于添加化元素鈦，了鋼的化能力，進(jìn)而了鋼的耐晶間腐蝕性能，此外鋼的強(qiáng)度也稍有，鋼的其他性能與0Cr18Ni12Mo2相近，0Cr18Ni12Mo2Ti適合于制造焊接部件。

　　●材料：不銹鋼304、306、316L等；非不銹鋼：碳鋼，合金鋼，銅和尼龍，等級(jí)有4.8，6.8，8.8，10●常溫用碳鋼和合金鋼螺栓材料（A307GrA/B、A325-1、A490）類(lèi)螺栓、螺柱，●（GB）和行（SH3404、HG20613/HG20634、NB47027）的螺栓、螺。　　?但是這僅是一個(gè)計(jì)算值，實(shí)際生產(chǎn)中還要通過(guò)檔料柱來(lái)修正切斷長(zhǎng)度。有時(shí)還用稱重法來(lái)衡量切料是否準(zhǔn)確，即坯料重相當(dāng)于切斷的料柱重。切斷模的孔徑應(yīng)比料直徑大0.05～0.1mm，刀板與切斷模之間的間隙為0.1mm左右。真空VSC吹氧結(jié)束后，繼續(xù)吹氬進(jìn)行真空碳脫氧加合金和脫氧劑，成分并進(jìn)一步吹氬攪拌，使鋼中終含氧量到(30～40)×10。有時(shí)為了脫硫，還可向鋼包中加入石灰三.高溫合金：GH3030、GH2132、GH3039、GH3044、GH3128、GH4169、GH4145、GH333四.特殊不銹鋼：904L、254o、AL-6XN、253MA、310S、304H、304LN316LN、317LN、316Ti、316H、725LN五.沉淀硬化不銹鋼：17-4PH/630、15-5PH、17-7PH/631六.奧氏體不銹鋼：304、304L、304H、321、316、316L、317L1、棒材以鍛軋狀態(tài)、黑皮態(tài)、磨光態(tài)或車(chē)光態(tài)供應(yīng)；2、圓餅和環(huán)坯以鍛態(tài)供應(yīng)；3、環(huán)件以固溶狀態(tài)供應(yīng)；4、板材經(jīng)固溶、堿酸洗、矯直和切邊后供應(yīng)；帶材經(jīng)冷軋、固溶、去氧化皮交貨；絲材以固溶酸洗盤(pán)狀或直條狀、固溶直條細(xì)磨光狀態(tài)交貨。